|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Топливо для котельных агрегатов Жидкое топливо (котельный мазут) Твердое топливо и его классификация Снижение выбросов окислов серы
Котельные установки с паровыми и водогрейными котлами и их компоновка Технологическая схема производства тепла в котельной Устройство котельных помещений
Вода для питания паровых и водогрейных котлов Требования к качеству питательной воды Подготовка воды для питания котлов Деаэрация питательной и подпиточной воды для питания котлов Водный режим котельных агрегатов Энтальпия воздуха и продуктов сгорания
Тепловой баланс котельных агрегатов Коэффициент полезного действия КПД котельных агрегатов Составные части теплового баланса котельного агрегата
|
ЖИДКОЕ ТОПЛИВО (КОТЕЛЬНЫЙ МАЗУТ)Сырую нефть как топливо не используют. Ее предварительно перерабатывают и получают различные топлива (бензин, керосин, лигроин) и разнообразные масла. Остаток от переработки сырой нефти — мазут и является топливом для котлов. Мазут относится к высококалорийным топливам: Qнр = 38,3 МДж/кг (9150 ккал/кг). По элементарному составу мазут, характеризуется высоким содержанием углерода до 87%, водорода до 11,1%, кислорода и азота до 1%. По содержанию серы нефть и мазут делят на два класса: малосернистые топлива с содержанием серы 1% и высокосернистые — 2,5%. Мазут бывает маловязкий и высоковязкий с большим содержанием смолистых веществ и парафина. Вязкость мазута является важным эксплуатационным фактором, определяющим способность транспортировки, слива, перекачки и сжигания его. С повышением температуры вязкость мазута уменьшается, поэтому все операции с мазутом производят с подогревом. Вязкость нефти и мазута обычно выражают в единицах условной вязкости ВУ. Согласно ГОСТ условной вязкостью называют отношение времени истечения из вискозиметра 200 мл испытуемого нефтепродукта при температуре испытания ко времени истечения 200 мл дистиллированной воды при 20°С. Это отношение выражается числом условных градусов. В зависимости от вязкости мазут бывает нескольких марок, различающихся температурой застывания, которая всегда выше 0°С. Для наиболее вязких сортов мазута температура застывания — 25°С и выше, поэтому необходим предварительный подогрев такого мазута: при перекачке до 60 — 70°С, а при сжигании до 140°С. Температурой вспышки мазута называют такую температуру, при которой пары его образуют с окружающим воздухом смесь, воспламеняющуюся при поднесении к ней огня. При разогреве мазутов в открытых (без давления) емкостях в целях пожарной безопасности температура подогрева должна быть примерно на 10°С ниже температуры вспышки. В закрытых емкостях (змеевиках, трубах), находящихся под давлением, топливо можно подогревать мазут значительно выше температуры его вспышки. Жидкое котельное топливо (топочный мазут) по своему элементарному составу мало отличается от сырой нефти. Мазут обычно содержит некоторое количество воды, увеличивающееся после водных перевозок, а также при разогреве в цистернах острым паром. Согласно ГОСТ 10585 — 75 мазут подразделялся на шесть марок: Ф5, Ф12, М40, М100, М200 и МП, из них в стационарных котельных установках сжигают мазут трех марок — М40, М100 и М200. Характеристика мазута разных марок приведена в таблице 11. Таблица 11. Характеристика мазута
ЭКОНОМИЯ ТОПЛИВА ПРИ РАЦИОНАЛЬНЫХ УСТРОЙСТВЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СКЛАДОВ ЖИДКОГО ТОПЛИВА.ИСТОЧНИКИ ПОТЕРЬ ЖИДКОГО ТОПЛИВА. Топочные мазуты — остаточные продукты переработки нефти — поставляются в соответствии с ГОСТ. В стандарте предусмотрено три марки топлива: маловязкий мазут — 40 и высоковязкие мазуты—100 и 200. Последний применяется в котельных только при возможности непосредственной подачи с нефтеперерабатывающих заводов по трубопроводам, что является исключением. Требования, предъявляемые стандартом к топочным мазутам, приведены в табл. 10-4. Основные свойства топочных мазутов, определяющие условия их применения в котельных установках: вязкость, температура застывания, содержание серы, влажность, зольность, плотность, температура вспышки, низшая теплота сгорания. Топочные мазуты характеризуются условной вязкостью, обозначаемой ВУ. Индекс указывает, при какой температуре определяется вязкость. Маловязкие топлива типа солярового масла характеризуются ВУ50, т. е. условной вязкостью при 50 °С; Таблица 10-4 Основные показатели топочных мазутов
* При водных перевозках и сливе с подогревом «открытым» паром не более 5% ** Из бакинских нефтей допускается до 0,5%. *** Из арлано-чекмагушской, серноводской и бугурусланской нефтей — не более 4,3%. ' В числителе для малосернистого и сернистого топлива, в знаменателе для высокосернистого топлива. для топочных мазутов, текучесть которых при 50 °С недостаточна, вязкость определяется при температуре 80 или 100 °С и обозначается ВУ80 или ВУ100. Зависимость вязкости мазутов от температуры показана на номограмме ВТИ (рис. 10-6). Горизонтальными линиями с цифрами на номограмме обозначены значения рекомендуемой и предельно допустимой вязкости для насосов и форсунок разных типов, по которым может быть ориентировочно определена необходимая температура подогрева соответствующего топлива. Величина вязкости, определяющая качество распыления в форсунках, а следовательно, и экономичность сжигания, а также продолжительность слива и гидравлическое сопротивление при перекачке по трубопроводам, имеет в эксплуатации важное значение. Температура застывания мазутов марки 40 от 10 до 25°С, марки 100 от 25 до 42 °С. Верхние пределы относятся к мазутам из высокопарафинистых нефтей. Вблизи температуры застывания в мазутах образуется
Рис. 10-6. Номограмма для определения вязкости и температуры мазута. 1 — предельная вязкость мазута для винтовых и шестеренчатых насосов; 2 — то же для поршневых и скальчатых насосов; 3 — то же для центробежных насосов производительностью 20—40 т/ч; 4 — то же для паровых форсунок; 5 — то же для воздушных вентиляторных форсунок; 6 — то же для воздушных компрессорных форсунок; 7 — то же для механических форсунок и рекомендуемая вязкость для паровых форсунок; 8 — рекомендуемая вязкость мазута для воздушных и вентиляторных форсунок; 9 —то же для механических форсунок. так называемая псевдокристаллическая структура, вызывающая понижение текучести и затруднение слива и перекачки (80—100°ВУ). Для мазута марки 100 это имеет место за 25—30 °С до температуры застывания. В некоторых мазутах формируются трудно расплавляемые твердые комки и зерна. По количеству серы мазуты делятся на малосернистые, сернистые и высокосернистые с содержанием серы до 0,5, 2 и 3,5% соответственно. Содержание серы в мазутах зависит от исходной нефти, но значительно выше, чем в последней, так как сера концентрируется преимущественно в тяжелых остаточных продуктах. При переработке высокосернистых нефтей содержание серы в мазутах может доходить до 4,3%. Сера содержится в мазутах в активной и пассивной форме. Активная сера вызывает коррозию трубопроводов, подогревателей в резервуарах, теплообменников и хвостовых поверхностей нагрева при температурах стенки металла последних ниже температуры точки росы. В мазутах, выпускаемых нефтеперерабатывающими заводами, содержатся, как правило, только следы воды. Значительное обводнение мазута происходит при перевозках и в особенности при подогреве открытым паром. При таком способе разогрева содержание влаги в мазуте резко возрастает, что не только вызывает потери пара и конденсата, но и ухудшает качество самого мазута. В результате снижается к. п. д. котлоагрегатов и надежность работы котельной. При подогреве в открытых резервуарах вода, содержащаяся в мазуте, вызывает вспенивание. Зольность мазутов марок 40 и 100 составляет от 0,10 до 0,15% (мазуты бакинских нефтеперерабатывающих заводов до 0,4%). Присутствие в золе щелочных и щелочноземельных металлов и ванадия снижает температуру ее размягчения и приводит к образованию минеральных отложений на поверхностях нагрева. Увеличение зольности от 0,1 до 0,3% усиливает образование отложений в 2—3 раза, снижает экономичность и теплопроизводительность котлоагрегатов. Зольность топочных мазутов в 2—4 раза больше зольности исходной нефти. Плотность топочных мазутов, измеряемая при 20 °С, мало отличается от плотности воды и может изменяться в пределах 950—1 050 кг/м3. Из-за малого отличия плотности мазутов и воды отделение последней путем естественного отстоя почти исключено. Максимальная плотность мазута 100, установленная стандартом, составляет 1 015 кг/м3. Температура вспышки мазутов колеблется в пределах 90—170°С, для мазута 100 должна быть по стандарту не ниже 110 С. Низшая теплота сгорания обезвоженного мазута Qр= 9 500 — 9 800 ккал/кг, при влажности Wр = 5°/0 низшая теплота сгорания топлива марки 40 Qр = 9 140 – 9 330 ккал/кг, марки 100 9 050 – 9 250 ккал/кг. Меньшие величины относятся к высоковязким, большие к маловязким мазутам. Основными источниками потерь мазута, а также связанных с его применением потерь тепла в условиях котельных установок являются:
Нормы потерь топочного мазута при приеме и хранении приведены в табл. 10-5. Таблица 10-5 Нормы потерь топочного мазута при приеме и хранении Перевозки мазута в железнодорожных цистернах (в процентах от перевозимого количества) ..................0,040 Прием мазута из железнодорожных цистерн, автоцистерн, нефтеналивных судов, резервуаров (в процентах от принятого количества): из железнодорожных и автоцистерн в заглубленные железобетонные и наземные металлические резервуары .. 0,021 из барж и танкеров в заглубленные железобетонные и наземные металлические резервуары ...........0,006 Хранение мазута в резервуарных емкостях (1 кг на 1 м2 поверхности испарения в месяц): резервуары заглубленные, железобетонные ........0,003 резервуары наземные, металлические..........0,006 Примечание. Для вертикальных наземных цилиндрических резервуаров поверхность испарения принимается по калибровочной таблице нижнего пояса, а для заглубленных вертикальных резервуаров — по калибровочной таблице на 0,8 высоты взлива независимо от фактической степени заполнения. Для горизонтальных цилиндрических наземных и заглубленных резервуаров поверхность испарения вычисляется исходя из заполнения резервуара на 0,75 высоты взлива независимо от фактической степени заполнения по формуле F=0,865 · d · l, где d — диаметр корпуса резервуара; l — длина цилиндрической части; 0,865 — постоянный коэффициент. Нормы для заглубленных железобетонных резервуаров распространяются на резервуары с заcыпкой от 0,2 м и выше над верхом кровли и временно — па заглубленные горизонтальные металлические резервуары с засыпкой от 0,3 м и выше над верхней образующей. Нормы потерь топочного мазута одинаковы в весенне-летний и осенне-зимний периоды. Нормы путевых потерь мазута при перевозках в железнодорожных цистернах принимаются независимо от расстояния и периода года. РАЦИОНАЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО И ЭКОНОМИЧНАЯ ЭКСПЛУАТАЦИЯ СКЛАДОВ ЖИДКОГО ТОПЛИВА
Устройство и эксплуатация складов жидкого топлива котельных должны обеспечивать: § минимальный расход тепла на подогрев мазута при разгрузке из цистерн, хранении и подаче в котельную, при соблюдении требуемой вязкости топлива; § быстрый и полный слив мазута из разгружаемых цистерн, что важно как в отношении уменьшения простоя транспортных средств, так и для сбережения топлива и тепла на подогрев; § исключение или уменьшение обводнения мазута при сливе и хранении; § подготовку мазута — подогрев и фильтрацию, а для сернистого топлива и химическую обработку — добавку жидких присадок. В состав установки для снабжения котельной топочным мазутом входят сооружения и устройства для приема и хранения топлива, подготовки и подачи его в котельную. Устройство для приема топочных мазутов из железнодорожных цистерн состоит из эстакады для обслуживания узла разогрева у сливаемых цистерн, междурельсового сливного лотка, снабженного паровой рубашкой, и лотков, ведущих в подземные резервуары - хранилища. При наземных резервуарах в состав устройства добавляется заглубленная «нулевая» емкость, из которой топливо перекачивается насосами в хранилище. Для котельных рассматриваемого в настоящей работе типа применяют установки с двумя подземными резервуарами емкостью по 50, 100, 250, 500 и 1 000 м3 и двумя наземными резервуарами емкостью по 200, 400 и 1 000 м3 по типовым проектам Сантехпроекта. Подогрев массы мазута в резервуарах циркуляционный, горячим мазутом и местный. Оборудование для подготовки и подачи мазута в котельную размещено в насосной. В зависимости от расхода мазута применяют насосные производительностью 3,25; 6,5; 11 м3/ч, а также 2X11 и 2X22 м3/ч. Принципиальная схема трубопроводов мазутонасосной для установки с подземными резервуарами показана на рис. 10-7. В состав основного оборудования входят насосы / подачи мазута в котельную, насосы 2 циркуляционно-греющего контура, подогреватели мазута 3, фильтры грубой очистки 4, фильтры тонкой очистки 5. Вспомогательное оборудование насосной — охладитель конденсата 6 и дренажные насосы 7. Для предотвращения твердых отложений и пробок в мазутопроводах необходимо поддерживать постоянную циркуляцию в контуре подачи топлива в котельную и температуру, зависящую от вязкости мазута и типа Применяемых форсунок (см. рис. 10-6). Регулирование температуры и давления мазута должно быть автоматизировано. Жидкое топливо может применяться в котельных в качестве основного — в течение всего периода работы, резервного — в течение длительного периода (зимние месяцы), аварийного — при непродолжительном прекращении подачи основного топлива (газа) и в качестве растопочного — при камерном сжигании твердого топлива. Требования к устройству складов мазута котельных установок в зависимости от назначения жидкого топлива и местных условий изложены в нормативных документах [Л. 3, 4]. Для быстрого и безостаточного слива топочных мазутов из железнодорожных цистерн требуется снижение их вязкости, что достигается подогревом до температуры, обеспечивающей текучесть топлива (табл. 10-6).
Рис. 10-7. Принципиальная схема мазутонасосной с циркуляционным разогревом для подземных резервуаров. На рисунке 135 изображена схема наземного мазутохранилища.
Таблица 10-6. Рекомендуемая температура подогрева топочных мазутов, °С
Примечания: 1. Для сернистых мазутов 40 и 100 температура разогрева в топливохранилищах и приемной емкости 70 — 80 °С. 2. В открытом баке во избежание вспенивания температура разогрева мазута должна быть не более 90 °С. 3. Температура разогрева солярного масла перед сливом из железнодорожных цистерн 10—15 °С.
Для экономии топлива и тепла необходима замена разогрева мазута в железнодорожных цистернах «открытым» паром другими методами разогрева. Наиболее целесообразна доставка топочных мазутов в цистернах, оборудованных паровыми рубашками в сливном приборе и в нижней части бака. Конструкция таких цистерн разработана ЦНИИ МПС. Безостаточный слив мазута из 60-г цистерны, снабженной паровой рубашкой, обеспечивается за 4 ч вместо 10—14 ч, удельный расход пара на слив уменьшается в среднем в 2 раза, исключается обводнение топлива, соответственно на 5—10% увеличивается полезная емкость мазутохранилищ, исключается трудоемкая ручная зачистка цистерн от остатков мазута, значительно повышается производительность и улучшаются условия труда по разгрузке топлива. По расчетам Теплоэлектропроекта затраты на внедрение цистерн, оборудованных паровыми рубашками, окупятся примерно за полтора года [Л. 11]. В научно-исследовательских организациях и на предприятиях разрабатываются и другие экономичные методы разогрева мазута для слива из железнодорожных цистерн. Виброподогреватели мазута позволяют примерно в 20 раз увеличить коэффициент теплоотдачи по сравнению с коэффициентом для неподвижной поверхности. Продолжительность разогрева мазута на 60 °С в цистерне 50 м3 составляет 3,5 ч, тепловая мощность около 0,4 Г кал/ч, мощность парового привода 4,8 кет, поверхность нагрева подогревателя 5,65 м2, скорость вибрации 0,83 м/сек [Л. 43]. На ГРЭС-1 Ленэнерго разработан и внедрен разогрев мазута методом электроиндукционных потерь. Основное достоинство метода — исключение обводнения мазута, сокращение времени слива до 4—6 ч, исключение тяжелого труда по ручной зачистке. Электрическая мощность установки — 160 кВт. Разрабатываются также установки для разогрева цистерн прокачкой горячего мазута, при помощи инфракрасных лучей и др. До возможности систематического получения топочных мазутов в специализированных цистернах с паровыми рубашками и при отсутствии других устройств целесообразно применять для разогрева мазута перед сливом взамен «открытого» пара переносные змеевиковые подогреватели системы Гластовецкого и Чекмарева, состоящие из трех секций, соединяемых при помощи шлангов. Поверхность нагрева подогревателя, применяемого для цистерн емкостью 50—25 м3, составляет 23,1 м2, вес 228 кг. Подогреватели изготовляют из стальных или дюралюминиевых труб. В качестве теплоносителя применяют сухой насыщенный или слабо перегретый (до 200 °С) пар давлением 6—8 кгс/см2. Основные недостатки переносных змеевиковых подогревателей: значительный вес и громоздкость, затрудняющие обслуживание, большая продолжительность разогрева, необходимость зачистки цистерны после слива. Существенные преимущества таких подогревателей перед разогревом «открытым» паром: исключение обводнения мазута, экономия топлива. Некоторое ускорение разогрева «открытым» паром достигается путем применения пара повышенных параметров — давлением до 6—8 кгс/см2, лучше слегка перегретого, до 200°С. Хорошая тепловая изоляция подводящих паропроводов и правильно организованный дренаж способствуют уменьшению обводнения мазута и ускорению разогрева. Потери мазута во время слива из цистерн сокращаются при замене переносных лотков на стационарные междурельсовые, как это принято в действующих типовых проектах установок для мазутоснабжения котельных (Сантехпроект, 1967 г.). Потери тепла сокращаются при закрытых крышками сливных лотках, что способствует также ускорению слива топлива. Давление пара в рубашке обогреваемого междурельсового лотка не должно превышать 2 кгс/см2. Использование паровых рубашек или встроенных змеевиков, которыми оборудована часть цистерн, должно быть обязательным при разогреве мазута перед сливом. Наиболее распространенный до последних лет способ разогрева мазута в резервуарах при помощи паровых змеевиковых или секционных подогревателей обладает крупными недостатками, к числу которых относятся низкая эффективность передачи тепла высоковязкому мазуту из-за осаждения на трубах карбоидов и других загрязнений, что обусловливает большой расход металла на создание развитой поверхности нагрева подогревателей, почти полное отсутствие отстоя воды при подогреве высоковязких мазутов из-за незначительной разницы плотности топлива и воды, выключение части поверхности нагрева змеевиков или секций донными отложениями, обводнение мазута в результате коррозии и нарушения плотности многочисленных соединений труб, сложность проведения ремонтных работ. Эти недостатки способа подогрева непосредственно влияют на качество подготовки мазутов для сжигания, увеличивают потери топлива, затрудняют эксплуатацию котельных. В мазутных хозяйствах котельных, в которых еще сохранился способ разогрева мазута в резервуарах при помощи змеевиковых или секционных подогревателей, целесообразно заменить его на циркуляционный, разработанный проф. Геллером (Л. 43). В последние годы циркуляционный способ разогрева мазута, обладающий многими преимуществами, получает все более широкое распространение. Затраты на реконструкцию мазутного хозяйства окупаются в короткий срок за счет улучшения качества подготовки топлива, его экономии при сжигании, повышения надежности эксплуатации, удешевления очистки и ремонта резервуаров. Циркуляционный подогрев осуществляется подачей топлива насосом из нижней части хранилища через внешний подогреватель к насадкам, расположенным в хранилище. Турбулентные затопленные струи горячего мазута, выбрасываемые из насадков, обеспечивают быстрое и эффективное перемешивание, однородный состав и равномерную температуру топлива, препятствуют отложению карбоидов. В качестве внешних подогревателей применяются трубчатые секционные конструкции. Относительно высокие скорости мазута в трубчатых подогревателях обеспечивают благоприятные условия теплопередачи от греющего теплоносителя мазуту и длительную работу без образования отложений. В современных Типовых установках для мазутоснабжения котельных нашли применение подогреватели мазута ПМ-25-6 и ПМ-40-15, изготовляемые таганрогским заводом «Красный котельщик». Хорошо зарекомендовали себя секционные подогреватели конструкции ПКБ Башкирэнерго. Каждая секция такого подогревателя мазута состоит из пучка труб диаметром 38x3 мм, заключенного в кожух диаметром 219х6 мм. Удельная поверхность нагрева этого подогревателя, отнесенная к 1 т подогреваемого мазута, благодаря высокому коэффициенту теплопередачи и рациональной компоновке трубных пучков в 2,5 раза, а вес металла в 6 раз меньше, чем у широко распространенных подогревателей мазута типа «труба в трубе». Благодаря возможному быстрому повышению температуры массы мазута в резервуаре циркуляционный подогрев позволяет уменьшить температуру мазута при его хранении, что сокращает расход тепла на подогрев и уменьшает потери топлива от испарения. Местный подогрев мазута внутри резервуара выполняют при этом только в зоне всасывающей трубы. При хранении топочных мазутов, представляющих собой сложные многофазные смеси органических и неорганических соединений, на днище и стенках резервуаров образуются большие отложения — осадки. Толщина слоя осадков зависит от промежутка времени между зачистками, способа разогрева мазута в резервуаре, особенностей топлива и может достигать высоты 1 м. Мазутные осадки могут снизить полезную емкость резервуаров на 20—25% и, кроме того, значительно ухудшают подогрев топлива вследствие заиливания подогревательных устройств. Наиболее подвержены отложениям резервуары, оборудованные паровыми змеевиками. При циркуляционном способе подогрева, обеспечивающем интенсивное перемешивание топлива в придонных слоях, образование отложений значительно меньше (табл. 10-7). Только одно это преимущество диктует целесообразность замены змеевикового подогрева в существующих мазутных хозяйствах циркуляционным. Таблица 10-7. Количество осадков в мазутных резервуарах (по данным ОРГРЭС и Согозморниипроекта)
Ручные способы очистки резервуаров от отложений с применением средств малой механизации, все еще при меняемые в эксплуатации, не освобождают от тяжелого физического труда, являются трудоемкими и дорогостоящими. Механизированные способы зачистки резервуаров от осадков мазута с применением моющих препаратов МЛ, используемые на морском и речном флоте и в других отраслях народного хозяйства, основаны на гидравлическом размыве отложений струей 0,5-1%-ного водного раствора моющего препарата МЛ-2 с добавкой 5—10% поваренной соли и химическом воздействии на остатки мазута. В результате такой обработки высоковязкие отложения приобретают достаточную подвижность и удаляются тем или иным способом из резервуаров. Значительным преимуществом применения моющих препаратов является избавление от тяжелого физического труда, исключение предварительной пропарки резервуаров. Эмульсионный метод очистки резервуаров широко освещен в специальной литературе [Л. 37, 43]. При подготовке к сжиганию сернистых мазутов держание серы более 0,5% приходится считаться с необходимостью предотвращения низкотемпературной коррозии хвостовых поверхностей нагрева котлов. Основная часть серы топлива образует при сгорании сернистый ангидрид SО2 и только около 1% серы — серный ангидрид SО3, при соединении которого с водяными парами получается серная кислота. Однако даже незначительное количество паров серной кислоты в продуктах сгорания вызывает резкое возрастание температуры точки росы. По данным ОРГРЭС, при сжигании башкирских мазутов, имеющих содержание серы до 4%, температура точки росы доходит до 148—152 °С. Поверхности нагрева котлов, температура стенки которых ниже температуры точки росы, подвергаются интенсивной коррозии при конденсации на них паров серной кислоты. За последние годы на ряде электростанций изучалось влияние различных присадок, нейтрализующих коррозионное воздействие продуктов сгорания сернистых мазутов. Применялись твердые присадки: порошкообразные магнезит, доломит, известковая пушонка, вводимые в газоходы котлов при помощи сжатого воздуха. Эти присадки (расход около 0,25% от количества сжигаемого топлива) не дают существенного снижения температуры точки росы дымовых газов, а применение их удорожает и усложняет эксплуатацию котельных. Более эффективным по сравнению с твердыми присадками является ввод в газоходы газообразного аммиака (0,06—0,08% веса сжигаемого топлива). Однако в условиях рассматриваемых котельных наиболее эффективным средством борьбы с коррозией и обеспечения чистки хвостовых поверхностей нагрева являются жидкие присадки, предложенные Всесоюзным научно-исследовательским институтом нефтяной промышленности (ВНИИ НП). Руководящие указания по их применению разработаны ЦКТИ. Присадки ВНИИНП-104, ВНИИНП-106 уменьшают отложения нагара и коррозию поверхностей нагрева котельных агрегатов, коксование мазутных форсунок. Отложения становятся рыхлыми, что облегчает их удаление. Применение присадок способствует также уменьшению загрязнений мазутопроводов, подогревателей, образованию уплотненных донных отложений в резервуарах. Подача присадок в мазут производится насосом-дозатором в количеству 2 кг на 1 т сливаемого мазута. Установка для приема и ввода жидких присадок в мазут состоит из приемного колодца, подземных стальных резервуаров и насосной, оборудованной двумя насосами-дозаторами НД-1000/10 производительностью до 1 т/ч, насосом РЗ-30 и паровыми подогревателями контура циркуляции и подогрева присадок. В зависимости от условий доставки присадок применяется установка с тремя резервуарами емкостью по 25 м3 при получении присадок в железнодорожных цистернах или с тремя резервуарами по 5 м3 при получении присадок в автоцистернах. Типовой проект установки для приема и ввода жидких присадок в мазут был разработан Латгипропромом совместно с ЦКТИ в 1969 г. (проект № 903-2-4). Жидкая присадка ВНИИНП-106 изготовляется фенольным заводом Укрглавкокса в Донецкой области. Оптимальные условия применения жидких присадок — достаточные температура подогрева и время контакта, а также хорошее перемешивание с мазутом, что должно быть обусловлено местной инструкцией по эксплуатации. Для снижения расхода тепла на мазутное хозяйство целесообразно применение так называемого «холодного хранения» мазута. Опытами, проведенными проффессором Геллером, установлено, что пуск системы циркуляционного подогрева вполне надежен при температуре мазута марки 100, равной 30—35 °С, а марки 40 — 25—30 °С. При таком хранении обязательным условием надежного включения системы и быстрого повышения температуры мазута является попутный подогрев всасывающих и напорных мазутопроводов по всей их длине, исключающий образование пробок застывшего мазута. Для определения времени включения циркуляционного подогрева необходимо контролировать температуру мазута в резервуаре, для чего устанавливают термопару (температурный датчик).
Обессернивание топлива. Газификация мазута. Мягкие резервуары для нефти, масла, спирта Хряпченков. Судовые, вспомогательные и утилизационные котлы и оборудование. Характеристика топлива. Група предприятий ПромСредМаш. Малые месторождения углеводородов в Кировской области В Кировской области продают Золотаревское месторождение нефти Россия и нефть. Занимательная путиномика
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
