|
ВОДНОЕ ХОЗЯЙСТВО И ОЧИСТКА СТОЧНЫХ ВОД СПИРТОВЫХ ЗАВОДОВ
ВОДОСНАБЖЕНИЕ И ВОДОИСПОЛЬЗОВАНИЕ
Спиртовые заводы используют воду из наземных источников — рек, прудов, озер и артезианских скважин. При пользовании водой из рек с высоким дебетом практикуется прямоточная система водоиспользования с возвратом оставшейся неиспользованной воды в источник. При этом артезианская вода используется на технологических операциях, предъявляющих высокие требования к ее микробиологической чистоте (выращивание солода, приготовление осахаривающих суспензий и др.), а также на операциях, требующих воды низкой температуры (холодильник спирта и др.). При питании водой из непроточных природных водоемов (прудов, озер) оставшаяся часть воды возвращается в водоем, из которого после охлаждения снова подается на использование. Такая система оборотного водоснабжения применима в условиях, когда охлаждающая способность источника достаточна для доведения температуры воды до уровня, обусловленного требованиями технологического процесса. Во всех случаях вода, возвращаемая в природные источники, подлежит очистке до степени, удовлетворяющей требованиям «Правил охраны поверхностных вод от загрязнений сточными водами» . При недостаточной охлаждающей способности природных источников применяют искусственное охлаждение воды в системах оборотного водоснабжения— (в градирнях или брызгальных бассейнах).
Сооружения для забора воды из природных источников Надежность водоснабжения завода в значительной степени зависит от надежности устройства для забора воды из природного источника.
На рисунке изображена схема берегового устройства для забора воды, отвечающая основным требованиям обеспечения надежности водоснабжения. Передняя стенка железобетонного приемного колодца вынесена в русло источника. Вода поступает в водоприемник через окна с решетками, которые предотвращают попадание в приемник крупной рыбы и плавающих предметов. Приемник отделен от всасывающей камеры железобетонной стенкой, в которой предусмотрены окна, снабженные мелкой сеткой для задержания
Рисунок. Схема берегового водозаборного устройства: 1 — береговой колодец; 2 — водоприемные окна с решетками; 3 — перегородка с сетками; 4 — всасывающий трубопровод; 5 — насосная станция; 6 — напорный водопровод; 7 — насос; 3 — камера всасывания; 9 — всасывающий клапан
Всасывающая камера отделена стенкой от помещения насосной станции. Береговые колодцы могут выполняться круглой, эллиптической или прямоугольной формы. Суммарную площадь приемных окон (в м2), снабженных решетками и сетками, определяют по формуле F=1,25 KQ / v где Q — расход воды, м3/с; К— коэффициент, учитывающий уменьшение приемных окон стержнями решетки или сетки: для решеток K = a + d / a; для сеток К= (a + d / a)2 (здесь а — расстояние между стержнями в свету, см; d — толщина стержня, см); v — скорость протекания воды через решетку (сетку), отнесенная к живому сечению, м/с. Для береговых приемников v может приниматься на водотоках (реках) 0,25 м/с (при скорости течения в реке не менее 0,4 м/с); на водоемах 0,1 м/с; при очень тяжелых шуголедных условиях снижается до 0,05 м/с. Решетки для окон водоприемников выполняют из стержней круглой или полосовой стали, зазор между ними в свету — 30—100 мм. Решетки выполняют съемными, вставляют в вертикальные направляющие из швеллерной стали. По мере загрязнения решетки поднимают для очистки с помощью тали, а на их место вставляют запасные — чистые. Низ нижнего ряда приемных окон располагают выше дна реки не менее чем на 0,5 м. Верх этих окон должен быть не менее чем на 0,2 м ниже нижней кромки льда при наинизшем уровне ледостава и не менее чем на 0,3 м ниже самого низкого уровня источника. Сетки, устанавливаемые перед окнами входа воды в камеру всасывания, представляют собой проволочное латунное, стальное или капроновое волокно, натянутое на стальную раму. Сетку выполняют из двух полотен, наложенных одно на другое. Основное полотно имеет ячейки от 2X2 до 5x5 мм; наложенное на него защитное полотно ячейки 20X20 или 25x25 мм. Размеры плоских сеток варьируют от 0,4—0,6 до 1,2X1.4 м. Устанавливают их также в пазах с возможностью подъема для очистки. Для удобства замены сеток пазы обычно устраивают двойные. Расчетную скорость прохождения воды через отверстия сеток согласно СНиП П-31—74 рекомендуется принимать 0,4 м/с, когда заход рыбы в приемную камеру не исключен, и 0,8—1,2 м/с, когда ограждения от рыбы установлены за пределами водоприемного колодца. Согласно СНиП при расходе воды более 1 м3/с и загрязненности источника рекомендуется применять вращающиеся сетки. Материал и класс труб для наружных водопроводов согласно СНиП следует подбирать на основе их расчета на прочность с учетом санитарных условий, агрессивности перекачиваемой среды и грунта, а также условий работы трубопровода. Для магистральных водоводов могут применяться трубы стальные прямошовные (при Р=1,2 МПа и более) по ГОСТ 10704—76, горячекатаные по ГОСТ 8732—70, бесшовные холоднотянутые по ГОСТ 8734—75, водогазопроводные по ГОСТ 3262—75, чугунные по ГОСТ 9583—75, асбестоцементные по ГОСТ 539—75 и пластмассовые. Применение пластмассовых труб особенно перспективно для перекачивания агрессивных сред. Для этих целей пригодны трубы из твердого поливинилхлорида (ТУ 6-1573-72), выпускаемые диаметром до 200 мм, на давление до 0,25 МПа; диаметром до 60 мм, Р = = 0,6 МПа; полиэтиленовые трубы (ГОСТ 18599—73) на давление от 0,25 до 1,0 МПа, диаметром от 20 до 600 мм. Трубы из полимеров — коррозионностойки, не боятся блуждающих электротоков, обладают высокими санитарно-техпическими свойствами, имеют меньшее (по сравнению с другими) гидравлическое сопротивление, отличаются долговечностью, в значительно меньшей степени подвержены разрушению при замерзании в них воды, имеют меньшую теплопроводность и большую химическую стойкость. Недостаток пластмассовых труб (кроме полипропиленовых) — значительное снижение их прочности при транспортировании горячих сред, а также при прокладке вблизи источников тепла.
Оборотное водоснабжение спиртовых заводов С точки зрения энергетических, материальных и трудовых затрат наиболее эффективным способом водообеспечения спиртовых заводов является оборотное водоснабжение. В законченном виде, с использованием очищенных сточных вод III категории (см. Справочник по производству спирта, 1981 г., с. 208), оно позволяет обеспечить бессточное производство. При этом забор свежей воды из природных источников (наземных и артезианских скважин) ограничивается потребностью покрытия невозвратимых технологических расходов (приготовление замеса, солодового молока и др.) и потерь на утечки, испарения и пр. Техническое осуществление системы оборотного водоснабжения зависит от характера и особенностей производственных процессов и влияния их на используемую воду. На рисунке приведена принципиальная схема оборотного водоснабжения спиртового завода, перерабатывающего крахмалистое сырье. Схемой предусмотрено направление отработавших условно-чистых технологических вод I категории всех технологических станций, включая подсобные цехи и котельную, на охлаждение в градирню и дезинфекцию с последующим возвратом ее на повторное использование в производстве.
Рис. Принципиальная схема оборотного водоснабжения спиртового завода, перерабатывающего крахмалистое сырье: 1 — сборник артезианской воды; 2 — сборник технической воды; 3 — сборник горячей воды; 4 — насосная подача воды из наземного источника; 5 — градирня с насосной; 6 — котельная; 7 — отделение подготовки питающей воды для паровых котлов; 8 — цех производства жидкого и твердого диоксида углерода; 9 — цех производства сухих кормовых дрожжей; 10 — аппаратное отделение; 11 — бродильное отделение; 12 — дрожжевое отделение; 13 — станция охлаждения и осахаривания; 14 — станция приготовления и разваривания сырья; 15 — углекислотное производство; 16 — солодовенное отделение; 17 — насосная подача артезианской воды; 18 — отстойник загрязненной воды; 19 — сооружения очистки сточных вод
Производственно-затрязненные отработавшие воды III категории из тех же технологических станций направляются по отдельной сети водопровода на станцию полной биологической очистки воды с доочисткой и дезинфекцией. Противопожарный водопровод может быть объединен с хозяйственно-питьевым или производственным водопроводом и обеспечен надежной непрерывной подачей в него воды (СНиП П-31—74, часть II, глава 3, п. 3.12). Допускается принимать противопожарное водоснабжение (в отдельных случаях) из водоемов или резервуаров с обеспечением подъезда к ним автонасосов. Решения по обеспечению предприятия системой и средствами пожаротушения должны быть согласованы с органами противопожарного надзора.
Охлаждение воды в прудах Охлаждающая способность пруда характеризуется площадью его активной зоны (в м2 или км2), определяемой по формуле Fакт = µ - 'Fпр где Fакт — площадь активной зоны пруда, км2 (м2); Fпр — общая площадь пруда спиртового завода в зоне активной циркуляции (без застойных зон), км2 (м2); µ — коэффициент использования площади пруда. Величина µ зависит от площади транзитного потока Fтр (часть акватории пруда, занятая циркуляционным потоком и водоворотной зоной), Fпр, а также от коэффициента неравномерности скорости в транзитном потоке. При среднем значении коэффициента неравномерности, равном 0,9, приближенное значение ц может быть принято по приведенным ниже данным.
КОЭФФИЦИЕНТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПЛОЩАДИ ПРУДА-ОХЛАДИТЕЛЯ СПИРТОВОГО ЗАВОДА
Более приближенно площадь активной зоны пруда определяют из выражения Fакт = f уд Wц 106 где f уд — величина удельной площади пруда, принимаемая в пределах 1,2 — 2 м2/(м3-сут) (большее значение — в районах с повышенной среднегодовой температурой воздуха); Wц — циркуляционный расход воды, м3/сут.
Охлаждение воды в градирнях и брызгальных бассейнах Охлаждение воды в этих установках происходит под влиянием двух основных процессов, протекающих одновременно: теплоотдачи путем теплопроводности и конвекции при соприкосновении развитой поверхности воды с охлаждающим воздухом и путем переноса тепла от воды к воздуху при испарении части ее. При испарительном охлаждении может быть достигнута более низкая температура охлаждаемой воды, чем температура окружающего воздуха. Теоретически возможный предел охлаждения воды в градирнях и брызгальных бассейнах (температура воздуха по мокрому термометру tм) в зависимости от температуры воздуха по сухому термометру tc и его относительной влажности φ может быть принят при расчетах по графику рис. 177.
Усредненные значения величин потери воды в системах оборотного водоснабжения приведены ниже.
ПОТЕРИ ВОДЫ (% от расхода) В ОБОРОТНЫХ СИСТЕМАХ ОХЛАЖДЕНИЯ СПИРТОВЫХ ЗАВОДОВ
Брызгальный бассейн представляет собой открытый прямоугольный бетонированный бассейн глубиной 1,5 — 2 м. Над поверхностью воды в нем размещается на бетонных стойках разветвленная сеть трубопровода с соплами, направленными вверх. Сопла располагают на высоте 1,2 — 1,5 м от уровня воды в бассейне; глубину воды в нем поддерживают около 1,5 м; уровень воды — 0,3 м от борта бассейна. Плотность дождя принимают при различных соплах 1,2 — 1,5 м3/(м2-ч); давление разбрызгиваемой воды у сопел 5 м вод. ст. Площадь, занимаемая брызгальным бассейном, в 30 — 40 раз меньше площади пруда- охладителя, но в 3 — 4 раза больше, чем занимаемая градирнями, при одинаковой охлаждающей способности. Температура воды, охлажденной в этих условиях в летнее время, на 12 — 13° С выше температуры воздуха по мокрому термометру.
В зависимости от условий работы и конструктивного выполнения градирни подразделяются на:
а по способу диспергирования воды :
Открытая градирня представляет собой небольшой бассейн, огражденный жалюзийными решетками. В огражденной зоне на высоте 4—5 м располагаются разбрызгивающие сопла, направленные вниз. Плотность орошения принимают 1,5—3 М3/(м2-ч). Доступ воздуха в них осуществляется через жалюзи под действием ветра, без вытяжных башен. В башенных градирнях воздух движется за счет естественной тяги, создаваемой вытяжной башней. В вентиляторных градирнях воздух нагнетается или отсасывается из них вентилятором. В капельных градирнях оросительное устройство представляет собой решетник, выполняемый из деревянных горизонтально расположенных брусков треугольного сечения. Поверхность охлаждения образуется пленкой воды, обволакивающей бруски решетки каплями, падающими с бруска на брусок, и омывается движущимся навстречу воздухом. Плотность орошения в башенных капельных градирнях 2— 3,5 м3/(м2-ч). В пленочных градирнях поверхность орошения выполняется в виде панелей из дерева или из иного материала, установленных в несколько ярусов вертикально или с наклоном. Вода стекает по листам тонкими пленками и охлаждается движущимся навстречу воздухом. Пленочные градирни позволяют повышать плотность орошения в 2—3 раза по сравнению с капельными при одинаковом эффекте охлаждения. Градирни с искусственной вентиляцией выполняются противопоточными. Скорость воздуха в них принимают при капельном орошении 2 м/с, при пленочном до 15 м/с. Плотность орошения: при капельном 4—8, при пленочном до 15 м3/(м2-ч). Вентиляторные градирни отличаются от башенных более устойчивым и глубоким эффектом охлаждения воды независимо от погодных условий. В башенных градирнях температуру охлажденной воды получают на 8—12° С выше температуры воздуха по мокрому термометру при температурном перепаде 8—12° С, в вентиляторных же — на 3— 7° С при перепаде до 17—18° С. Эффект охлаждения зависит от параметров охлаждающего воздуха, а также от скорости, с которой он омывает капли и пленку охлаждаемой воды. Скорость воздуха в вентиляторной градирне можно регулировать путем изменения его подачи вентилятором. Таким путем можно, в известных пределах, регулировать степень охлаждения воды в градирнях этого типа. Стоимость вентиляторных градирен на 50—60% ниже стоимости башенных и на 35—50% ниже стоимости брызгальных бассейнов. К недостаткам их следует отнести расход электроэнергии на привод вентилятора. Выбор типа охладителя оборотной воды определяется на основе технико-экономического анализа с учетом местных условий. При относительно чистой воде с содержанием взвешенных веществ до 50 мг/л и исключении возможности карбонатных отложений можно применять пленочный ороситель, при наличии взвешенных веществ до 100 мг/л — капельный ороситель, при содержании взвесей свыше 100 мг/л и возможном отложении солей — ороситель брызгального типа. В условиях спиртовых заводов при охлаждении термостабильной воды следует отдавать предпочтение вентиляторным градирням с пленочным оросителем как наиболее эффективным. Союзводкапалпроектом и Гипрокаучуком разработаны типовые проекты вентиляторных градирен — секционных и отдельно стоящих. Компонуется от 2 до 6 однотипных секций. Для конкретных условий площадь вентиляторной градирни с капельным, брызгальным или пленочным оросителем определяют расчетом, пользуясь методом подбора удельного расхода воздуха К кг на 1 кг охлаждаемой воды при заданном температурном перепаде Д^ между охлаждаемой и охлажденной водой. Каждая типовая секция вентиляторной градирни Союзводоканалпроекта имеет определенную активную поверхность (поверхность пленки охлаждаемой воды).
Площадь оросителя вентиляторной градирни в плане с капельным и брызгальным оросителем определяют по формуле
Fop = W Δt VΔt 103 / K (Vв р) 0,625 (t1 - tм) 1,95 где W — количество охлаждаемой воды, м3/ч: Δt = t1—t2 — перепад температуры воды, поступающей па охлаждение и охлажденной, °С; К — коэффициент, учитывающий взаимозависимость температуры воды и напора воды перед разбрызгивающими соплами (берется по табл. 127); при t м<15°С (температура влажного термометра) к коэффициенту К вводить понижающий коэффициент µ; Vв — скорость движения воздуха в оросителе, м/с (принимается в зависимости от типа оросителя по табл. 128); р — плотность воздуха в зависимости от его температуры по сухому термометру и относительной влажности; t м — температура воздуха по мокрому термометру в зависимости от расчетной температуры по сухому термометру и его относительной влажности (берется по рис. 177).Исходные данные по воздуху принимаются для отдельных районов по справочным данным Гидрометеослужбы. Пользуясь данной формулой, можно определять производительность градирни по известному Fор, а также перепад температур Δt и температуру охлажденной воды t2 при известных других показателях.
Обработка воды в системе оборотного водоснабжения В процессе эксплуатации теряется часть воды, циркулирующей в системе оборотного водоснабжения, за счет капельного уноса воздухом и испарения. Вследствие испарения повышается концентрация растворимых в воде солей, которые могут отлагаться на поверхностях нагрева теплообменных аппаратов. Для предотвращения повышения концентрации солей часть воды из нее непрерывно удаляют и заменяют свежей (см. рис. 176). Для предотвращения карбонатных отложений в системах оборотного водоснабжения надлежит применять следующие виды обработки воды: подкисление, рекарбонизацию, фосфатирование и комбинированную кислотно-фосфатную обработку воды (СНиП П-31—74, ч. II, гл. 31 «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения», п. 10.26). При наличии нагрева воды более 60° С и местного кипения у поверхностей нагрева надлежит применять умягчение воды на ионообменных фильтрах (п. 10.27). Этот метод наиболее надежен. Следует учитывать, что фосфаты интенсифицируют развитие водной растительности водоемов (п. 10.22). В случае применения метода рекарбонизации (обработки воды газообразным СО2) устройства для растворения в воде С02 и транспортирования воды с высокой концентрацией СО2 должны быть выполнены из материалов, устойчивых против коррозии (п. 10.24). В воду, циркулирующую в системе оборотного водоснабжения, попадают водоросли и бактерии, которые развиваются на любой твердой поверхности, соприкасающейся с водой, — в градирнях, трубопроводах, резервуарах, теплообменных аппаратах и т. п. Развиваясь в благоприятных условиях, микроорганизмы вызывают прогресирующее обрастание поверхностей, что приводит к нарушению гидродинамического режима системы, ухудшению качества воды (повышению содержания органических веществ и растворенных солей), зарастанию водопроводных труб, коррозии при налиции сульфитобактерий, ухудшению теплообмена. Для борьбы с биологическим обрастанием применяют хлор и медный купорос. Хлорирование воды дозой 1-2 мг/л (считая по остаточному хлору) эффективно против развития бактерий. Обработка медным купоросом дозой 1-2 мг/л (считая по иону Cu2+) эффективна против развития водорослей.
ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД СПИРТОВОГО ЗАВОДА На рисунке приведена предусмотренная регламентом, принятая к внедрению и заложенная в проектах технологическая схема биологической очистки сточных вод спиртовых заводов, перерабатывающих крахмалистое сырье.
Рис. 178. Технологическая схема биологической очистки сточных вод с доочисткой: 1 — решетка; 2 — измерительный лоток; 3 — биокоагулятор; 4 — первичный вертикальный отстойник; 5 — аэротенк I ступени биологической очистки с механическим аэратором; 6 — вторичный вертикальный отстойник аэротенка 1 ступени; 7 — аэротепк II ступени биологической очистки с механическим аэратором; 8 — вторичный вертикальный отстойник аэротенка II ступени; 9 — резервуар обработанной осветленной воды; 10 — ершовый смеситель; 11 — контактный резервуар; 12 — сборный резервуар очищенной воды; 13 — ило-уплотнитель; 14 — сборник осадка; 15 — аэробный стабилизатор-уплотнитель; 16~камера задвижек; 17 — проходной туннель; 18 — сборный резервуар хозяйственно-бытовой и производственной канализации; 19 — сборный резервуар обезвреженного осадка; 20 — сборный резервуар песка; / — фильтр механический песочный; // — газодувка; /// — насосы подачи осветленной воды на фильтры; IV~ насосы подачи промывной воды; V—насосы циркуляции активного ила; VI — насосы подачи осадка, ила и иловой воды; VII — насосы подачи хозяйственно-бытовых вод и производственной канализации; VIII — дренажный насос; IX — дегельминтизатор; X — насос-дозатор
Поступающая на очистку производственно-загрязненная вода, пройдя решетку для отделения грубых примесей и измерительный лоток, направляется непрерывным равномерным потоком в биокоагулятор, куда одновременно подают из сборника хозяйственно-бытовые воды. В зависимости от рельефа местности во многих случаях все загрязненные воды подают в помещение заглубленной насосной, в которой установлена решетка для удаления из воды грубых механических примесей. Отсюда вода подается насосом в биокоагулятор. По отдельной коммуникации в него подается насосом активный ил. Биокоагулятор снабжен механическим аэратором. В процессе аэрации происходит активное перемешивание жидкости с воздухом и активным илом, благодаря чему происходит окисление части легкоокисляемых органических примесей под влиянием микроорганизмов активного ила и обогащение воды кислородом воздуха. Одновременно из жидкости в биокоагуляторе выделяются тяжелые примеси (песок и др.), скапливаются в конусе, из которого удаляются гидравлически под влиянием столба жидкости в сборник песка, из которого периодически вывозятся в отвал. Обработка жидкости в биокоагуляторе длится 20 мин. Затем очищаемая жидкость со взвешенным в ней активным илом поступает в первичные вертикальные отстойники с центральным впуском воды, в которых происходит осаждение взвешенных механических примесей. Длительность пребывания жидкости в отстойниках — 1,5 ч. Образовавшийся в них осадок с содержанием сухих веществ около 5% периодически (один-два раза в смену) отводится в сборник осадка путем гидравлического выдавливания. Из сборных периферийных лотков отстойников I ступени осветленная жидкость, содержащая около 100—120 мг/л взвешенных веществ, поступает по лотку непрерывно и равномерно в аэротенк-смеситель I ступени, снабженный механическим аэратором дискового типа с вертикальной осью вращения. При необходимости в жидкость при движении ее по лотку дозируют раствор биогенных веществ для стимулирования процесса развития микроорганизмов, окисляющих органические вещества. Конструктивно аэротенк-смеситель выполнен в створе со своим отстойником и соединен с ним гидравлически трубопроводом большого диаметра. В аэротенке-смесителе с помощью механического аэратора осуществляется непрерывная интенсивная циркуляция жидкости, смешанной с активным илом, и ее аэрирование кислородом воздуха. При этом в ней развиваются микроорганизмы, которыми окисляются органические вещества. Из зоны аэрирования жидкость, содержащая 3—4 г/л активного ила, поступает по соединительной трубе во вторичный вертикальный отстойник, в котором происходит осаждение активного ила. Часть его непрерывно отсасывается по илопроводу в зону аэрации аэротенка за счет разрежения, создаваемого вращающимся механическим аэратором. Таким образом создается непрерывная циркуляция активного ила в целях интенсификации процесса биологической очистки. Из вторичного отстойника I ступени аэротенка осветленная жидкость, содержащая 3—4 г/л активного ила, поступает для дальнейшей обработки в аэротенк II ступени биологической очистки, аналогичный по конструктивному устройству аэротепку I ступени. Процесс обработки жидкости в нем осуществляется так же, как в аэротенке I ступени. Суммарное время обработки воды в обоих аэротенках составляет около 8 ч; время отстаивания в каждом из вторичных отстойников азротенков — 2,5 ч. Жидкость, содержащая после обработки в аэротенке II ступени около 0,8—1,5 г активного ила в 1 л, поступает на осветление во вторичный отстойник II ступени. После биологической очистки осветленная вода поступает из вторичного отстойника II ступени аэротенка в сборник, из которого подается насосом на доочистку в песочный фильтр. В фильтре осуществляется окончательное осветление воды и дополнительно снижается ХПК и ВПК обработанной воды. Из песочного фильтра вода поступает самотеком в ершовый смеситель, куда одновременно подается из электролизной установки дезинфицирующий раствор гипохлорита натрия. Пройдя ершовый смеситель, вода, смешанная с дезинфицирующим раствором, поступает в контактный резервуар, в котором выдерживается в течение 30 минут, и затем поступает в сборный резервуар. Из пего вода удаляется самотеком в природный источник через измерительный лоток с треугольным водосливом. В целях насыщения кислородом воздуха воду после измерительного лотка пропускают через систему водосливов, в которых увеличивается поверхность контакта ее с воздухом. По мере загрязнения фильтрующего слоя механического фильтра проводится периодически промывка его обратным током воды, подаваемой насосом, с одновременным взрыхлением слоя загрузки воздухом, подаваемым газодувкой. Загрязненная промывочная вода из песочного фильтра подается на очистку в аэротенки I и II ступеней. Осадок, скапливающийся в конических днищах контактных резервуаров, периодически удаляется гидравлическим выдавливанием в общий сборник осадка. В него же направляется осадок из первичных отстойников, а также активный ил из илоуплотпителей, в которых осуществляется уплотнение избыточного активного ила, поступающего из вторичных отстойников аэротепков I и II ступени. Образование избыточного активного ила в аэротенках происходит в результате непрерывного развития микроорганизмов в процессе окисления ими органических веществ, вносимых непрерывно поступающей на очистку жидкостью. Илоуплотнитель работает периодически — циклами. Примерно один раз за 8 ч в него из вторичных отстойников аэротенков поступает активный ил. Здесь он декантируется (уплотняется). Уплотненный ил гидравлически выдавливают в сборник осадка, а оставшаяся в уплотнителе осветленная вода перекачивается насосом в аэротенки для использования. Из сборника осадок перекачивается насосом в аэробный минерализатор-уплотнитель, снабженный механическим аэратором дискового типа. В нем при интенсивном перемешивании и аэрировании происходит окисление органических веществ микроорганизмами в присутствии кислорода воздуха. Один раз в смену аэратор минерализатора останавливают на 30—45 минут для осаждения взвешенных веществ из жидкости. После этого осветленная жидкость самотеком удаляется из минерализатора в аэротенки для использования, а уплотненняя минерализованная смесь осадка и активного ила перекачивается насосом в дсгельмиптизатор, в котором осуществляется обеззараживание осадка путем прогревания до 75° С и выдерживания в течение 60 минут. Из дегельминтизатора обеззараженный осадок один раз в сутки спускают в сборник, из которого вывозят на удобрение с помощью ассенизационной машины. Осветленная вода нз дегсльминтизатора спускается в сборник хозяйственно-бытовых вод, из которого подается в биокоагулятор. Основное оборудование скомпоновано в единый блок в железобетонном исполнении. Принятое компоновочное решение с установкой технологического оборудования в едином блоке позволило разместить его в габаритах 12 Х 29 метров и свести до минимума длину коммуникаций, связывающих оборудование по ходу технологического процесса. Днища емкостей блока выполнены сборно-монолитными из сборных железобетонных плит и монолитных конических участков, стены — из сборных железобетонных панелей по серии 3.900—2, вып. 2,7 и монолитных угловых участков. Блок частично перекрыт сборными железобетонными плитами по серии ИС-01-02 и ИС-01-05 и покрыт рулонной кровлей над стабилизатором-уплотнителем II над проходным туннелем.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
рыбной молоди и мелких плавающих загрязнений.
